Teknik şeffaflık

Formulaxis formüllerini nasıl doğrular?

Her araç bir denklem, varsayımlar, referans örnek, otomatik testler ve tanımlanmış kaynaklarla ilişkilidir.

42yayınlanmış ve denetlenmiş araç veya motor

25ayrı kaynak

1denetimden gelen düzeltme

Doğrulama protokolü

Yayın öncesi altı kontrol

Denklem ve işaret kuralı

Sembolleri, işaretleri, eksenleri ve hesaplanan büyüklüğü tanımlayın.

Boyutsal tutarlılık

SI birimlerine dönüştürün ve her sonucun boyutunu kontrol edin.

Ana kaynak

Bir ders, kitap, standart veya resmi katalogla karşılaştırın.

Bağımsız kontrol

İkinci bir kaynak veya analitik özdeşlik kullanın.

Sayısal referans

Referans değeri, dönüşümleri ve geometrik sınırları sınayın.

Geçerlilik alanı

Dahil edilen, ihmal edilen ve ayrıca doğrulanması gereken unsurları belirtin.

Doğru bir formül otomatik olarak kod uygunluğu anlamına gelmez.

ASME B31.3 malzeme, bileşen, katsayı, imalat, montaj, muayene, kontrol ve testleri de kapsar. Basitleştirilmiş borulama araçları B31.3 uygunluğu iddia etmez.

16 Temmuz 2026 denetimi

Kontrol edilen formüller kaydı

Hesap	Durum	Kapsam	Sonuç
Dolu dikdörtgen özellikleriA = bh · Ix = bh³/12 · Iy = hb³/12 · W = I/c · r = √(I/A)	Doğrulandı	Temel bağıntı	Denklemler, birimler ve sayısal referans durumları doğrulandı.Hesaplayıcı sayfasında belirtilen model varsayımları ve sınırları geçerlidir.
Dolu daire özellikleriA = πd²/4 · Ix = Iy = πd⁴/64 · W = πd³/32 · r = d/4	Doğrulandı	Temel bağıntı	Denklemler, birimler ve sayısal referans durumları doğrulandı.Hesaplayıcı sayfasında belirtilen model varsayımları ve sınırları geçerlidir.
Dairesel boru özelliklerid = D − 2t · A = π(D²−d²)/4 · Ix = Iy = π(D⁴−d⁴)/64 · W = 2I/D	Doğrulandı	Temel bağıntı	Denklemler, birimler ve sayısal referans durumları doğrulandı.Hesaplayıcı sayfasında belirtilen model varsayımları ve sınırları geçerlidir.
Dikdörtgen boru özellikleriA = bh − bihi · Ix = (bh³−bihi³)/12 · Iy = (hb³−hibi³)/12	Doğrulandı	Temel bağıntı	Denklemler, birimler ve sayısal referans durumları doğrulandı.Hesaplayıcı sayfasında belirtilen model varsayımları ve sınırları geçerlidir.
I/H profil özellikleriA = ΣAi · G = ΣAiGi/A · I = Σ(Ii + Aidi²) · W = I/c	Doğrulandı	Temel bağıntı	Denklemler, birimler ve sayısal referans durumları doğrulandı.Hesaplayıcı sayfasında belirtilen model varsayımları ve sınırları geçerlidir.
U profil özellikleriA = ΣAi · x̄ = ΣAixi/A · I = Σ(Ii + Aidi²) · W = I/c	Doğrulandı	Temel bağıntı	Denklemler, birimler ve sayısal referans durumları doğrulandı.Hesaplayıcı sayfasında belirtilen model varsayımları ve sınırları geçerlidir.
T profil özellikleriA = ΣAi · ȳ = ΣAi yi/A · I = Σ(Ii + Aidi²)	Doğrulandı	Temel bağıntı	Denklemler, birimler ve sayısal referans durumları doğrulandı.Hesaplayıcı sayfasında belirtilen model varsayımları ve sınırları geçerlidir.
Köşebent profil özellikleriA = A1 + A2 − Arecouvrement · G = ΣAiGi/A · Ix, Iy par composition · Ixy = ΣAi(xi−x̄)(yi−ȳ) · I1,2 = (Ix+Iy)/2 ± √[((Ix−Iy)/2)²+Ixy²] · θp = ½ atan2(−2Ixy, Ix−Iy)	Doğrulandı	Temel bağıntı	Bileşik alan, işaretli atalet çarpımı, tensör değişmezleri ve asal eksen dönüşümü doğrulandı.Kök ve uç radyüsleri dikkate alınmaz.
Standart profil kütüphanesiA, G, Ix, Iy, Ixy, W et r recalculés depuis la géométrie nominale	Doğrulandı	Katalog yeniden hesabı	Denklemler, birimler ve sayısal referans durumları doğrulandı.Basitleştirilmiş yeniden hesap; katalog veya uygulanabilir standart değerleri önceliklidir.
Doğrusal kütle ve ağırlıkV = ALn · m′ = ρA · m = ρV · P = mg	Doğrulandı	Temel bağıntı	Denklemler, birimler ve sayısal referans durumları doğrulandı.Hesaplayıcı sayfasında belirtilen model varsayımları ve sınırları geçerlidir.
Cıvata sıkma torkuT = KFd	Doğrulandı	Ön boyutlandırma	Basitleştirilmiş tork–ön yük bağıntısı, açıkça girilen K katsayısı ile doğrulandı.Sürtünmeye duyarlı bir tahmindir; tork/sıkma kuvveti deneyi veya doğrulanmış sıkma prosedürünün yerine geçmez.
Cıvata prova yükü ve ön yüküAt = π(d−0.9382P)²/4 · Fproof = SpAt · Fi = rFproof	Doğrulandı	Ön boyutlandırma	Çekme gerilmesi alanı, prova yükü ve hedef ön yük; prova gerilmesi, akma ve çekme dayanımları birbirine eşitlenmeden ilişkilendirildi.Cıvata başına statik ön boyutlandırmadır; gevşeme, sıkma saçılımı, yorulma ve bağlantı rijitliği ayrıca değerlendirilmelidir.
Cıvata çekme gerilmesiAt = π(d−0.9382P)²/4 · σ = Fb/At · Fproof = SpAt · ηproof = Fb/Fproof · Mproof = Fproof/Fb	Doğrulandı	Temel bağıntı	Gerilme ve prova yükü oranları, tek bir cıvatanın gerçekten taşıdığı toplam eksenel kuvvetle doğrulandı.Nominal statik eksenel çekmedir; yük dağılımı, bağlantı rijitliği, eğilme, yorulma ve gerilme yığılmaları kapsam dışıdır.
Eşdeğer dinamik rulman yüküP = XFr + YFa	Doğrulandı	Ön boyutlandırma	Radyal ve eksenel katkılar açıkça girilen X ve Y katsayılarıyla birleştirildi.Katsayılar ve parçalı kurallar seçilen rulmanın geçerli kataloğundan alınmalıdır; evrensel tablo veya tam ISO 281 uygulaması değildir.
Temel L10 rulman ömrüL10 = (C/P)^p · p = 3 or 10/3 · L10h = 10^6 L10/(60n)	Doğrulandı	Ön boyutlandırma	Bilyalı ve makaralı rulman üsleri ile saat dönüşümü, sıfır devirde sonsuzluk üretmeden doğrulandı.%90 istatistiksel güvenilirlikte temel nominal ömürdür; garanti edilmiş veya düzeltilmiş ömür değildir.
Rulman statik emniyet katsayısıP0 = X0Fr + Y0Fa · s0 = C0/P0	Doğrulandı	Ön boyutlandırma	Her iki giriş modu da tarafsız C₀/P₀ oranını verir; P₀ = 0 durumu uygulanamaz olarak ele alınır.X₀/Y₀, X/Y'den farklıdır; evrensel bir sınır veya otomatik güvenlik kararı uygulanmaz.
Düz dişli kuvvetleriFt = 2T/d · Fr = Ft tan(α) · Fn = Ft/cos(α)	Doğrulandı	Temel bağıntı	Teğetsel, radyal ve normal kuvvetler bölüm dairesindeki bileşen bağıntılarıyla doğrulandı.Eksenel kuvvet, sürtünme, dinamik etkiler ve yük dağılımı katsayıları içermeyen ideal statik durumdur.
Dişli bölüm dairesi çapı ve eksenler arası mesafed1 = m z1 · d2 = m z2 · a = (d1+d2)/2 = m(z1+z2)/2	Doğrulandı	Temel bağıntı	d = mz ve a = (d₁ + d₂)/2 bağıntıları tam sayı diş sayıları ve tutarlı uzunluk birimleriyle doğrulandı.Profil kaydırmasız standart dış dişli çiftidir; alttan kesme, boşluk, toleranslar ve dayanım kontrol edilmez.
Eğilme normal gerilmesiσmax = \|M\|/W	Doğrulandı	Temel bağıntı	Denklemler, birimler ve sayısal referans durumları doğrulandı.Hesaplayıcı sayfasında belirtilen model varsayımları ve sınırları geçerlidir.
Eksenel gerilme ve uzamaσ = N/A · ε = σ/E · ΔL = NL/(EA) · k = EA/L	Doğrulandı	Temel bağıntı	Denklemler, birimler ve sayısal referans durumları doğrulandı.Hesaplayıcı sayfasında belirtilen model varsayımları ve sınırları geçerlidir.
Klasik kiriş sehim durumlarıFL³/(48EI) · 5qL⁴/(384EI) · FL³/(3EI) · qL⁴/(8EI)	Doğrulandı	Temel bağıntı	Denklemler, birimler ve sayısal referans durumları doğrulandı.Hesaplayıcı sayfasında belirtilen model varsayımları ve sınırları geçerlidir.
Elastik Euler burkulmasıLe = KL · r = √(Imin/A) · λ = Le/r · Pcr = π²EImin/Le²	Doğrulandı	Temel bağıntı	Denklemler, birimler ve sayısal referans durumları doğrulandı.Hesaplayıcı sayfasında belirtilen model varsayımları ve sınırları geçerlidir.
Dairesel mil torsiyonuJ = π(D⁴−d⁴)/32 · τmax = T(D/2)/J · θ = TL/(GJ) · kt = GJ/L	Doğrulandı	Temel bağıntı	Denklemler, birimler ve sayısal referans durumları doğrulandı.Hesaplayıcı sayfasında belirtilen model varsayımları ve sınırları geçerlidir.
von Mises eşdeğer gerilmesiσ = σa + σb · σVM = √(σ²+3τ²) · σVM = √{[(σ1−σ2)²+(σ2−σ3)²+(σ3−σ1)²]/2}	Doğrulandı	Temel bağıntı	Denklemler, birimler ve sayısal referans durumları doğrulandı.Hesaplayıcı sayfasında belirtilen model varsayımları ve sınırları geçerlidir.
Torsiyona göre mil ön boyutlandırmasıDmin = ∛[16T/(πτadm(1−k⁴))]	Doğrulandı	Ön boyutlandırma	Denklemler, birimler ve sayısal referans durumları doğrulandı.Eğitsel ön boyutlandırma; projeye özgü etkiler ve kod gereklilikleri ayrıca doğrulanmalıdır.
Tork, güç ve hızP = Tω · ω = 2πn/60	Doğrulandı	Temel bağıntı	Denklemler, birimler ve sayısal referans durumları doğrulandı.Hesaplayıcı sayfasında belirtilen model varsayımları ve sınırları geçerlidir.
Dişli oranıi = Z2/Z1 · n2 = n1/i · T2 = T1iη	Doğrulandı	Temel bağıntı	Denklemler, birimler ve sayısal referans durumları doğrulandı.Hesaplayıcı sayfasında belirtilen model varsayımları ve sınırları geçerlidir.
Dişli modülü ve diametral pitch dönüşümüPd = 25.4/m · m = 25.4/Pd	Doğrulandı	Temel bağıntı	m = 25,4/Pd ve Pd = 25,4/m karşılıklı bağıntıları iki yönde ve ters dönüşümle doğrulandı.Diş boyutu gösterim dönüşümüdür; diş sayısı, çap, profil ve dayanım hesaplanmaz.
Kasnak oranı ve kayış hızıD1n1 = D2n2 · v = πD1n1/60 · T2 = T1iη	Doğrulandı	Temel bağıntı	Denklemler, birimler ve sayısal referans durumları doğrulandı.Hesaplayıcı sayfasında belirtilen model varsayımları ve sınırları geçerlidir.
Basınç, kuvvet ve etkin alanF = pA	Doğrulandı	Temel bağıntı	Denklemler, birimler ve sayısal referans durumları doğrulandı.Hesaplayıcı sayfasında belirtilen model varsayımları ve sınırları geçerlidir.
Hidrolik silindir kuvvetleriAs = πD²/4 · Ar = π(D²−d²)/4 · F = pAη	Doğrulandı	Ön boyutlandırma	Denklemler, birimler ve sayısal referans durumları doğrulandı.Eğitsel ön boyutlandırma; projeye özgü etkiler ve kod gereklilikleri ayrıca doğrulanmalıdır.
Hidrolik silindir hızlarıv = Q/A	Doğrulandı	Ön boyutlandırma	Denklemler, birimler ve sayısal referans durumları doğrulandı.Eğitsel ön boyutlandırma; projeye özgü etkiler ve kod gereklilikleri ayrıca doğrulanmalıdır.
Hidrolik silindir strok süresiV = AL · t = V/Q	Doğrulandı	Ön boyutlandırma	Denklemler, birimler ve sayısal referans durumları doğrulandı.Eğitsel ön boyutlandırma; projeye özgü etkiler ve kod gereklilikleri ayrıca doğrulanmalıdır.
Hidrolik güçPh = ΔpQ · Pentrée = Ph/η	Doğrulandı	Temel bağıntı	Denklemler, birimler ve sayısal referans durumları doğrulandı.Hesaplayıcı sayfasında belirtilen model varsayımları ve sınırları geçerlidir.
Reynolds sayısıRe = ρvDₕ/μ · Re = vDₕ/ν · ν = μ/ρ · Dₕ = 4A/Pₘ	Doğrulandı	Temel bağıntı	Denklemler, birimler ve sayısal referans durumları doğrulandı.Hesaplayıcı sayfasında belirtilen model varsayımları ve sınırları geçerlidir.
Ohm kanunu, güç ve enerjiR = U/I · P = UI · E = Pt	Doğrulandı	Temel bağıntı	Denklemler, birimler ve sayısal referans durumları doğrulandı.Hesaplayıcı sayfasında belirtilen model varsayımları ve sınırları geçerlidir.
Doğrusal ısıl genleşmeεth = αΔT · ΔL = αL0ΔT · L = L0+ΔL	Doğrulandı	Temel bağıntı	Denklemler, birimler ve sayısal referans durumları doğrulandı.Hesaplayıcı sayfasında belirtilen model varsayımları ve sınırları geçerlidir.
Dairesel boruda debiA = πD²/4 · Q = vA	Doğrulandı	Temel bağıntı	Denklemler, birimler ve sayısal referans durumları doğrulandı.Hesaplayıcı sayfasında belirtilen model varsayımları ve sınırları geçerlidir.
Boruda basınç kaybıA = πD²/4 · Q = vA · Re = ρvD/μ · f = 64/Re · 1/√f = −2log10(ε/(3.7D)+2.51/(Re√f)) · Δp = f(L/D)ρv²/2 · hf = Δp/(ρg)	Doğrulandı	Temel bağıntı	Süreklilik, Reynolds sayısı, Darcy sürtünme katsayısı, işaretli Colebrook–White artığı ve Darcy–Weisbach basınç kaybı doğrulandı; geçiş bölgesi yaklaşık olarak işaretlenmeye devam eder.Düz ve tam dolu boru, kararlı akış, sabit özellikler ve sıkıştırılamaz kabul edilen akışkan. Hava için yaklaşım yalnızca düşük yoğunluk değişiminde uygundur. Çözücü yalnızca artık toleransı içinde sonlu pozitif çözüm veren girdileri kabul eder; bu normatif bir pürüzlülük sınırı değildir.
İnce cidarlı boru membran gerilmeleriDm = Do−t · σθ = pDm/(2t) · σz = pDm/(4t) · σVM = √(σθ²−σθσz+σz²)	Doğrulandı	Temel bağıntı	Denklemler, birimler ve sayısal referans durumları doğrulandı.Hesaplayıcı sayfasında belirtilen model varsayımları ve sınırları geçerlidir.
Boru et kalınlığı ön boyutlandırmasıtp = pDo/(2S E + p) · tn = tp+c	Düzeltildi	Ön boyutlandırma	Düzeltilmiş bağıntı, birimler ve karşılıklı referans durumu doğrulandı.Eğitsel ön boyutlandırma; projeye özgü etkiler ve kod gereklilikleri ayrıca doğrulanmalıdır.
Kayış uzunluğu ve merkez mesafesie = (D2−D1)/2 · β = asin(e/C) · α1 = π−2β · α2 = π+2β · L = 2√(C²−e²) + D1α1/2 + D2α2/2	Doğrulandı	Temel bağıntı	Denklemler, birimler ve sayısal referans durumları doğrulandı.Hesaplayıcı sayfasında belirtilen model varsayımları ve sınırları geçerlidir.

Belirlenen düzeltme

Basınçlı borunun teorik et kalınlığı

Önceki yaklaşımtp = p·Do/(2·S·E)

Ortalama çapla tutarlı biçimtp = p·Do/(2·S·E + p)

Yeni bağıntı σθ = p(Do−t)/(2t) ifadesini tam olarak tersine çevirir. Karşılıklı test, E = 1 iken hesaplanan kalınlığın girilen sınırı geri verdiğini doğrular.

İzlenebilirlik

Doğrulamada kullanılan kaynaklar

Üniversite dersi

2.001 Mechanics & Materials I — Lecture Notes

Massachusetts Institute of Technology — MIT OpenCourseWare

Çekme-basınç, gerilme durumları, ince cidarlar, eğilme, sehim ve torsiyon temel bağıntılarını doğrular.

Formulaxis formüllerini nasıl doğrular?

Yayın öncesi altı kontrol

Denklem ve işaret kuralı

Boyutsal tutarlılık

Ana kaynak

Bağımsız kontrol

Sayısal referans

Geçerlilik alanı

Kontrol edilen formüller kaydı

Basınçlı borunun teorik et kalınlığı

Doğrulamada kullanılan kaynaklar

2.001 Mechanics & Materials I — Lecture Notes

University Physics Volume 2 — Ohm’s Law

University Physics Volume 2 — Electrical Energy and Power

University Physics Volume 2 — Thermal Expansion

University Physics Volume 1 — Fluid Dynamics

University Physics Volume 1 — Pascal’s Principle and Hydraulics

B31.3 Process Piping

ISO 898-1:2013 — Mechanical properties of fasteners made of carbon steel and alloy steel — Part 1

ISO 16047:2005 — Fasteners — Torque/clamp force testing

Fastener Design Manual — NASA Reference Publication 1228

ISO 281:2007 — Rolling bearings — Dynamic load ratings and rating life

ISO/TR 1281-1:2021 — Rolling bearings — Explanatory notes on ISO 281 — Part 1

ISO 76:2006 — Rolling bearings — Static load ratings

ISO 76:2006/Amd 1:2017 — Rolling bearings — Static load ratings — Amendment 1

ISO/TR 10657:2021 — Explanatory notes on ISO 76

New SKF IEC offers easy online calculations

Gear Technical Reference — Gear Forces and Calculation of Gear Dimensions

Elements of Metric Gear Technology

Le Système international d’unités (SI)

Sections and Merchant Bars — European product ranges

Fluid Mechanics — Frank M. White

Mechanics of Materials — Gere & Goodno

Roark’s Formulas for Stress and Strain

Shigley’s Mechanical Engineering Design — Budynas & Nisbett

Theory of Elastic Stability — Timoshenko & Gere

Tercih edilen mühendislik terimleri